６ 虚 実
味方の「実」で敵の「座」をつき、力ずくでなく敵の優拉にたつ。相手の力、欲望、弱点を
活用することによって主席権をとることができる。味方が果申し相手を分散させれば少数で
も多数に勝てる。
味方は集中し、敵は分散させる
相手の態勢を固定化させ、自分は自由自在に変化しうる態勢で応ずるならば、味方の力は集
中し、敵の力を分散させることができる。かりにこちらが一つに集中し、敵が十に分散した
とすれば、十の力で一の力を相手にすることになる。つまり味方は多勢で敵は無勢、ぶつか
る相手が少なくてすむわけだ。
どこから攻撃されるかわからないとなれば、敵はあちこちに力を分散して備えなければなら
なくなる。こうして敵の力が分散されればされるほど、こちらとぶつかる兵力は少なくなる
のである。前に備えれば後ろが手薄になり、後ろに備えれば前が手薄になる。左に備えれば
右が手薄になり、右に備えれば左が手薄になる。四方八方すべて備えれば、四方八方みな手
薄になる。
つまり、兵力の多少は絶対的なものではなく、敵味方の態勢のいかんにかかっているのだ。
兵力が少ないというのは、相手の出方がわからないために分散して備えなければならないと
いうことである。兵力が多いというのは、相手にこちらの出方をさとらせず、分散して備え
させるということである。
したがって、戦うべき場所、戦うべき日時を敵より先に知っているならば、たとえ千里の道
を遠征しても敵に勝つことができるが、逆に、戦うべき場所、戦うべき日時を知らなかった
ならば、左翼と右翼、前衛と後衛でさえもたがいに協力しあうことができない。まして数里、
数十里離れて戦う場合はなおさらである。
呉王よ、わたしの戦略をもって判断するならば、敵国越の兵力が、いかに表面的に多いとは
いえ、そのこと自体は決して勝敗に関係はない。わたしは断言する。勝利は自然の成行きで
得られるものではない、勝利は人がっくり出すものである、と。敵がいかに多くの兵力をも
っていても、戦えないようにしてしまうことはできるのだ。
「人を形せしむ」 相手を固定させること。「固定」は死滅を意味する。相手を「固定」ざ
せることによって、その発展をとどめようとする主張は、すさまじいまでに冷厳である。ま
た、優劣は絶対的なものではなく、集中戦略によって相対的優位にたつことができる。
No.183
【バイオマス発電事業篇：最新バイオマスバイナリ発電システム工学Ⅲ】
● バイオマスの可燃性ガス化から水素製造まで
バイオマス（有機物）の加熱により熱分解反応が進行すると、低分子化して可燃性ガスを生
成する。この時に固体残渣（炭）、液体生成物（タール）が生成し、温度、圧力、処理時間、
処理の雰囲気等の制御で目的生成物の収率を高める。ガス化の場合には、圧力は高くとも数
気圧で800～1000℃程度に加熱するが、この時、吸熱反応であるため反応に必要な熱を加え、
空気または酸素を不全燃焼下で、原料の数割を燃焼する程度に維持（部分酸化）、経済的側
面から純酸素より空気を用いるケースが多く空気中の窒素が生成ガスを希釈するため生成ガ
スの発熱量が低くなる。これを回避するため、反応器の外部から間接的に熱量の供給を行う
ことも行われ（間接ガス化）される。
高温ガス化の技術は古くから知ら、技術的に既に確立されている。最も簡単な装置は固定床
ガス化装置であり、バイオマスを充填した高温反応器に部分酸化の空気を送り、他方から生
成したガスを抜き出すだけでガス化が進行し、連続運転時には、バイオマスを反応器の上部
から供給し続け、反応が終わった後に残る灰とチャーを連続的に反応器底部から除去し続け
る。分解が進むについてバイオマスは下方に移動する。大規模運転には流動層反応器や噴流
床反応器を利用することが可能である。流動層反応器は砂などの固体粒子群を下方から吹き
こんだ水蒸気などのガス化気体で、高温状態に保った浮遊流動下でバイオマスを供給するも
ので、バイオマスは高温の流動化粒子と接触し、迅速に加熱、分解、ガス化が進行。反応器
内の均一な温度分布と高い伝熱係数により効率なガス化を促進する。流動化粒子の多孔質化
により、これに生成するタールを吸着分解し、低温下で促進させるする低温ガス化技術の応
用開発されている。ＮＥＤＯ（バイオマスエネルギー高効率転換技術開発）は、❶木質系バ
イオマスによる小規模分散型高効率ガス化発電システム、❷バイオマスの低温流動層ガス化
技術、❸高含水バイオマスの高効率改質脱水技術を用いたガス化システムの３テーマが採択
されている。
噴流床反応器ではバイオマスを数十μmまで粉砕し、気流にのせて搬送しながら加熱分解を
行う。噴流床ガス化反応器でバイオマスから水素と一酸化炭素を主成分とする合成ガスを生
成し、これから液体燃料であるメタノールを生産するプロセス――バイオマスの高速ガス化
方式によるメタノール等気体・液体燃料への高効率エネルギー転換技術開発――も採択され
ている。バイオマスのガス化は石炭と比較して低温で進行、分解が不完全なままで反応器か
ら流出する有機成分が冷却されると液化してタール分となるが、ガスの通る配管を閉塞、後
段の設備に悪影響を与えるためガスのクリーンアップが必要となり、❶ガス化の後段に部分
酸化反応器を置いたり、❷反応器内で分解をさせたりする工夫がされているが、現在のとこ
ろ❸スクラバで洗うのが一般的。また、❹二酸化炭素の吸収剤を反応器内に導入し水素を主
成分とする生成ガスを得る方法も研究されている（下図表参照）。
以上のように、バイオマスのガス化技術開発の需要は水素製造に限らず、小規模で高効率な
利用的側面から今後も高温ガス化のタール改質、メタン発酵・水素発酵の発酵効率の向上、
超臨界水ガス化の実証の観点から開発が進められる。また、バイオマスの水素製造技術的側
面点から、必要な水素需要に応じた周辺技術開発が今後その重要性を持ち、プロセス全体の
効率向上、経済性も含めた最適システムの構築などシステム的なアプローチが求められてい
る。また、コンパクト化的側面かは下図ような非炉体――連続式熱化学型バイオマス原料ガ
ス化装置が提案されているので参考掲載しておこう（が具体的な装置情報は不詳）。
特開2017-14474 連続式熱化学型バイオマス原料ガス化装置
● 低温熱源 バイオマス発電のコア技術 スマートガスタービン
バイナリ発電などの自然エネルギーや省エネの市場拡大にともない低温熱源の小型ガスター
ビン装置開発が盛んとなっている。例えば、下図７に示す特許の小型ガスタービン装置が記
載によれば、小型ガスタービン装置３００は、第１コンプレッサ３０３と第１膨張タービン
３０７とから構成される第１回転機構に加えて、第２コンプレッサ３１３及び第２膨張ター
ビン３１６からなる第２回転機構を備え、第２コンプレッサ３１３は、第１コンプレッサ３
０３で圧縮され出力された空気の一部を受け入れて圧縮。第２膨張タービン３１６は、第２
コンプレッサ３１３にて圧縮された空気を膨張させ、第２膨張タービン３１６の排気を低温
熱源として利用できる構造／構成が提示されている。
また、下図８に示す特許は、車両搭載に適したガスタービンシステム５００が記載されたガ
スタービンシステム５００は、ガスタービン装置５０２と、冷却流体生成装置５０５と、空
調ユニット５０６と、熱交換器５０７とを備えている。ガスタービン装置５０２は、第１シ
ャフト５２２により連結された第１圧縮機５２１及び第１膨張タービン５２３と、燃焼器５
２６と、再生熱交換器５２７とを含み、ガスタービン装置５０２は、第１シャフト５２２に
連結された発電機５２４を含む。冷却流体生成装置５０５は、第２シャフト５５２により互
いに連結された第２圧縮機５５１及び第２膨張タービン５５３と、冷却器５５５と、水分離
器５５６とを含む。さらに、冷却流体生成装置５０５は、第２シャフト５５２に連結された
発電機５５４を含む。冷却流体生成装置５０５には、冷却器５５５よりも上流側に、気化器
５５７が設けら、空調ユニット５０６は、混合器５６２と、ブロア５６１とを含む。
また、第１圧縮機５２１は、大気中から取り込まれた空気を吸入して圧縮する。第１圧縮機
５２１から吐出された高圧の空気は、再生熱交換器５２７に流入した後に、燃焼器５２６に
流入。燃焼器５２６で発生した燃焼ガスは、第１膨張タービン５２３に流入し、ここで膨張
し大気圧程度まで圧力が減少する。第１膨張タービン５２３から吐出された燃焼ガスは、再
生熱交換器５２７に流入する。再生熱交換器５２７では、燃焼ガスと燃焼器５２６に流入す
る前の高圧の空気との間で熱交換が行われる。
第２圧縮機５５１には、第１圧縮機５２１により昇圧された空気（抽気）をガスタービン装
置５０２から抜き出すための抽気路５０４の一端が接続されている。第２圧縮機５５１は、
抽気を吸入して圧縮する。第２圧縮機５５１から吐出された高圧の空気は、気化器５５７及
び冷却器５５５を通過する。気化器５５７では、燃料の蒸発熱により第２圧縮機５５１から
吐出された高圧の空気の温度が低下する。冷却器５５５から流出した高圧の空気は、第２膨
張タービン５５３に流入し、ここで膨張して大気圧程度まで圧力が減少する。第２膨張ター
ビン５５３での空気の膨張により、冷気（冷却流体）が生成される。第２膨張タービン５５
３から吐出された空気は、水分離器５５６を通過した後に、空調ユニット５０６に送られ、
水分離器５５６は、第２膨張タービン５５３から吐出された空気から水分を分離する。
第２膨張タービン５５３から吐出された空気は、混合器５６２においてブロア５６１から供
給された空気と混合されて、所望の温度に調整される。この調整空気が熱交換器５０７に送
られる。熱交換器５０７は、混合器５６２から流出した調整空気と上述した再生熱交換器５
２７から流出した燃焼ガスとの間で熱交換を行うことにより、混合器５６２から流出した調
整空気を空調に適した温度に加熱する。そして、熱交換器５０７で加熱された空気が車室内
に供給される。ただし、冷房時には、空調ユニット５０６で空調要求温度に応じた温度に調
整した調整空気を、熱交換器５０７を経由せずに車室内に直接供給することもできる。この
ように、ガスタービンシステム５００において、第２膨張タービン５５３から吐出された空
気が車室内の空調に利用される。
さらに、これらをふまえ熱効率を高め改良した下図□マイクロガスタービンが提示されて
いる。これによると、作動流体を流入させて圧縮する第一圧縮機、前記第一圧縮機から吐出
された作動流体中に燃料を噴射して燃焼ガスを生成する燃焼器、及び第一シャフトにより、
一圧縮機と連結され、前記燃焼器で生成した燃焼ガスを膨張させる第一タービンを含むマイ
クロガスタービン装置と、第一圧縮機から吐出された前記作動流体の一部である抽気を流入
させ、流入した前記抽気を作動流体として圧縮する第二圧縮機及び第二シャフトにより第二
圧縮機と連結され、第二圧縮機から吐出された作動流体を膨張させる第二タービンを含む抽
気サイクル装置と、を備え、マイクロガスタービン装置は、第二タービンで膨張して第二タ
ービンから吐出された前記作動流体を用いて、前記第一タービンの少なくとも一部を冷却し、
または、前記第一圧縮機に流入されるべき作動流体を冷却することで熱効率を高めている。
上図１のまず、第１実施形態に係るマイクロガスタービンシステム１０ａａは、マイクロガ
スタービン装置１ａと、抽気サイクル装置２とを備え、マイクロガスタービン装置１ａは、
第一圧縮機１１、燃焼器１５、及び第一タービン１２を含む。第一圧縮機１１は、作動流体
を流入させて圧縮。燃焼器１５は、第一圧縮機１１から吐出された作動流体中に燃料を噴射
して燃焼ガスを生成する。第一タービン１２は、第一シャフト１７により第一圧縮機１１と
連結され、燃焼器１５で生成した燃焼ガスを膨張させる。抽気サイクル装置２は、第二圧縮
機２１及び第二タービン２２を含む。第二圧縮機２１は、第一圧縮機１１から吐出された作
動流体の一部である抽気を流入させ、流入した抽気を作動流体として圧縮する。第二タービ
ン２２は、第二シャフト２７により第二圧縮機２１と連結され、第二圧縮機２１から吐出さ
れた作動流体を膨張させる。マイクロガスタービン装置１ａは、第二タービン２２で膨張し
て第二タービン２２から吐出された作動流体を用いて、第一タービン１２の少なくとも一部
を冷却する。
これにより、第一タービン１２のタービン入口温度（第一タービン１２に流入する燃焼ガス
の温度）を高めることができる。例えば、第一タービン１２の入口温度を１３００Ｋ以上に
高めることができる。このため、マイクロガスタービンシステム１０ａは、熱効率を高める
うえで有利である。 第一圧縮機１１は、例えば、作動流体として大気圧の空気を流入させ、
例えば、遠心圧縮機であり、図１に示すように、マイクロガスタービン装置１ａは、例えば、
電動発電機１３をさらに備える。電動発電機１３は、第一シャフト１７に連結され、マイク
ロガスタービン装置１ａの起動時には電動機として機能し、第一シャフト１７を回転させる
ことで第一圧縮機１１を動作させる。マイクロガスタービン装置１ａは、例えば、再生熱交
換器１４をさらに備え、この場合、第一圧縮機１１から吐出された高圧の作動流体は、再生
熱交換器１４に流入。再生熱交換器１４に流入した作動流体は、再生熱交換器１４で、第一
タービン１２を通過した燃焼ガスとの熱交換により加熱される。再生熱交換器１４を通過し
た作動流体は、燃焼器１５に流入する。
図１に示すように、燃料は、燃料供給路５１を通って燃焼器１５に供給され、燃焼器１５に
おいて作動流体中に噴射される。燃焼器１５の内部には、例えばスパーク電極が配置され、
スパーク電極のスパークで燃焼器１５で燃焼させ、高温の燃焼ガスが発生する。燃料には、
液体燃料／気体燃料――液体燃料としては、ガソリン、灯油、軽油、及び重油等の石油系燃
料、メタノール及びエタノール等のアルコール系燃料、並びにアルコール燃料を含有するア
ルコール系混合燃料を使用。また、気体燃料としては、例えば、ＣＮＧ（Compressed Natural
Gas）、ＬＰＧ（Liquefied Petroleum Gas）、ＭＴＢＥ（Methyl Tertiary Butyl Ether）、及び水
素などを用いる。
燃焼器１５で発生した燃焼ガスは、第一タービン１２に流入し、第一タービン１２で膨張、
第一タービン１２において膨張する燃焼ガスから回転トルクとして動力を発生する。この動
力で第一圧縮機１１が動作するとともに、余剰の動力により電動発電機１３で発電される。
第一タービン１２から吐出された燃焼ガスは、再生熱交換器１４に流入し、再生熱交換器１４
で、燃焼器１５に流入する前の高圧の作動流体と燃焼ガスとの間で熱交換が行われ、燃焼ガ
スが温度低下する。再生熱交換器１４から流出した燃焼ガスは、マイクロガスタービン装置
１ａの外部に排出される。
第一圧縮機１１から吐出された作動流体の一部が抜き出されることによって抽気が発生する。
上図１に示すように、抽気は、抽気路５２を通って第二圧縮機２１に供給する。抽気路５２
の入口は、第一圧縮機１１の出口と燃焼器１５の作動流体の入口とをつないでいる作動流体
の流路の途中に形成されている。マイクロガスタービン装置１ａが再生熱交換器１４を備え
ている場合、抽気路５２の入口は、典型的には、第一圧縮機１１の出口と再生熱交換器１４
の作動流体の入口とをつないでいる作動流体の流路の途中に形成されている。抽気路５２を
流れる抽気の流量は特に制限されないが、例えば、第一圧縮機１１から吐出された作動流体
の２０質量％～５０質量％が抽気として抜き出される。
図１に示すように、マイクロガスタービンシステム１０ａは、例えば、中間冷却器１６をさ
らに備えている。中間冷却器１６は抽気路５２の途中に配置されており、中間冷却器１６に
おいて抽気が冷却水などの熱媒体によって冷却される。このため、中間冷却器１６で冷却さ
れた低温の抽気が第二圧縮機２１に作動流体として供給。これにより、第二圧縮機２１を運
転するのに必要な動力を小さくする。
第二圧縮機２１に流入した作動流体は、第二圧縮機２１において圧縮されて第二圧縮機２１
から吐出される。図１に示すように、抽気サイクル装置２は、例えば、熱交換器２４をさら
に備えている。熱交換器２４で、第二圧縮機２１から吐出された作動流体と燃焼器１５に流
入する前の燃料との間の熱交換が行われる。これにより、熱交換器２４を通過することによ
り作動流体の温度が低下し、第二圧縮機２１から吐出された作動流体が低温高圧の状態に変
化する。低温高圧となった作動流体は、第二タービン２２に流入する。第二タービン２２に
流入した作動流体の圧力は、第二タービン２２において作動流体が膨張することにより低下。
第二タービン２２から吐出された作動流体を用いて第一タービン１２の少なくとも一部が冷
却される。例えば、図１に示すように、第二タービン２２の出口から第一タービン１２の少
なくとも一部まで作動流体の流路５３が延びている。
第二タービン２２において作動流体の圧力は低下するものの、第二タービン２２は、例えば、
第一タービン１２を流れる燃焼ガスの少なくとも一部の圧力よりも高い圧力の作動流体を吐
出する。この場合、マイクロガスタービン装置１ａは、第二タービン２２から吐出された高
い圧力の作動流体を用いて、第一タービン１２の少なくとも一部を冷却する。第二タービン
２２は、第一タービン１２を流れる燃焼ガスの少なくとも一部の圧力よりも高い圧力の作動
流体を吐出するので、第二タービン２２から吐出された作動流体を燃焼ガスの流れに流出さ
せることができる。
図１に示す通り、抽気サイクル装置２は、電動機２３を含む。電動機２３は第二シャフト２７
で第二タービン２２に連結される。電動機２３は、典型的には発電電動機の一部として構成。
電動機２３は、負荷の調整により第二タービン２２の回転数の調整で、第二タービン２２か
ら吐出される作動流体の圧力調整する。例えば、このような電動機２３の働きにより、第二
タービン２２は、第一タービン１２を流れる燃焼ガスの少なくとも一部の圧力よりも高い圧
力の作動流体を吐出できる。電動機２３の負荷の調整には、インバーターによる制御などの電
動機の負荷の調整方法に関する公知の技術を適用できる。
上図２に示す通り、第一タービン１２は、例えば、タービンホイール１２ａ及びタービンノ
ズル１２ｂを含むラジアルタービンである。タービンホイール１２ａは、第一シャフト１７
に固定されている。タービンノズル１２ｂは、タービンホイール１２ａの半径方向外側でタ
ービンホイール１２ａの周囲に配置されているノズル翼１２ｃを有する。第一タービン１２
は、例えば、ケーシング１２ｊ及びケーシング１２ｋをさらに含む。ケーシング１２ｊの内
部にタービンホイール１２ａ及びタービンノズル１２ｂを収容、ケーシング１２ｊはタービ
ンホイール１２ａに向かって半径方向内側に燃焼ガスを流すための流路を形成する。第一タ
ービン１２に流入した燃焼ガスは、タービンホイール１２ａに向かってタービンノズル１２
ｂを通過して流れる。また、ケーシング１２ｋは、タービンホイール１２ａを通過した燃焼
ガスを流すための流路を形成している。燃焼ガスがタービンホイール１２ａを流れることで
タービンホイール１２ａが回転し動力が発生する。マイクロガスタービン装置１ａは、例え
ば、第二タービン２２から吐出された高い圧力の作動流体を用いて、タービンノズル１２ｂ
のノズル翼１２ｃを冷却する。これにより、第一タービン１２の入口温度を高めることがで
きる。上図２における矢印は、第二タービン２２から吐出された作動流体の流れる方向を概念
的に図示。
上図３に示す通り、タービンノズル１２ｂは、例えば、タービンノズルリング１９により形成
されている。タービンノズルリング１９は、第一環状板１９ａと、第二環状板１９ｂと、周
方向に配置された所定の数のノズル翼１２ｃとを含む。ノズル翼１２ｃは、第一環状板１９ａ
と第二環状板１９ｂとの間に配置。タービンノズルリング１９は、例えば、ケーシング１２ｊ
に固定。これにより、タービンホイール１２ａの半径方向外側でタービンホイール１２ａを
取り囲むように所定の数のノズル翼１２ｃが周方向に配置。
下図４に示す通りノズル翼１２ｃは、流路ｒ１と、フィルム冷却流路ｒ２とを有する。流路
ｒ１は、ノズル翼１２ｃの内部に形成された、第二タービン２２から吐出された高い圧力の
作動流体の流路である。また、フィルム冷却流路ｒ２は、ノズル翼１２ｃの内周面からター
ビンホイール１２ａを向いているノズル翼１２ｃの外周面のみに延びて流路ｒ１及びノズル
翼１２ｃの外部に連通している流路である。ノズル翼１２ｃは、例えば、タービンノズルリ
ング１９の軸線方向に延びる筒状の構造を有する。また、図２に示す通り、ケーシング１２ｊ
の内部には連通路１８が形成される。連通路１８によって、ノズル翼１２ｃの内部空間が流
路５３に連通している。第一環状板１９ａは、タービンノズルリング１９の周方向及び半径
方向において各ノズル翼１２ｃの内部空間と重なる位置に貫通孔を有す。これにより、第二
タービン２２から吐出された高い圧力の作動流体が、流路５３、連通路１８、及び第一環状
板１９ａの貫通孔を通過して、ノズル翼１２ｃの内部の流路ｒ１に供給される。流路ｒ１に
供給された作動流体によりノズル翼１２ｃの内周面が衝突冷却され、また流路ｒ１に供給さ
れた作動流体は、フィルム冷却流路ｒ２を通ってノズル翼１２ｃのタービンホイール１２ａ
を向いているノズル翼１２ｃの外周面で吐出される。これにより、タービンホイール１２ａ
を向いているノズル翼１２ｃの外周面がフィルム冷却される。タービンホイール１２ａを向
いているノズル翼１２ｃの外周面の付近において燃焼ガスの圧力が低くなりやすく、流路ｒ１
を流れる作動流体がフィルム冷却流路ｒ２を通ってノズル翼１２ｃの外部に流出しやすい。
これにより、ノズル翼１２ｃの外周面がフィルム冷却されやすい。
例えば、図３及び図４に示す通り、各ノズル翼１２ｃにおいて、タービンノズルリング１９
の軸線方向に並んだ複数のフィルム冷却流路ｒ２の複数のグループがタービンノズルリング
１９の周方向に並んでいる。隣り合う２つのフィルム冷却流路ｒ２のグループは、一方のグ
ループのフィルム冷却流路ｒ２がタービンノズルリング１９の軸線方向において他方のグル
ープのフィルム冷却流路ｒ２とずれているように配置されている。これによりノズル翼１２ｃ
の外周面が均一にフィルム冷却されやすい。
図４に示す通り、ノズル翼１２ｃの内部に、例えば、内筒１２ｄが配置される。流路ｒ１は、
内筒１２ｄによってノズル翼１２ｃの内部で二つの空間に隔てられている。内筒１２ｄは複
数の貫通孔を有し、これらの貫通孔により、ノズル翼１２ｃの内周面と内筒１２ｄとの外周
面との間に形成された空間が内筒１２ｄの内部空間と連通している。第一環状板１９ａは、
例えば、タービンノズルリング１９の周方向及び半径方向において各ノズル翼１２ｃの内部
に配置された内筒１２ｄの内部空間と重なる位置に貫通孔を有す。このため、流路５３を通
過した作動流体の一部は、内筒１２ｄの内部空間に流入した後、内筒１２ｄの貫通孔を通過
してノズル翼１２ｃの内周面と内筒１２ｄとの外周面との間に形成された空間に供給される。
例えば、流路５３を通過した作動流体の約５０％がノズル翼１２ｃの内周面と内筒１２ｄと
の外周面との間に形成された空間に供給される。内筒１２ｄの貫通孔は、例えば、内筒１２
ｄの外周面のうちフィルム冷却路ｒ２が形成されていないノズル翼１２ｃの内周面と向かい
合っている部分に形成されている。この場合、流路ｒ１に供給された作動流体によってフィ
ルム冷却されにくいノズル翼１２ｃの外周面に対応するノズル翼１２ｃの内周面を衝突冷却
できる。このため、衝突冷却とフィルム冷却との組み合わせにより、ノズル翼１２ｃを適切
に冷却できる。フィルム冷却流路ｒ２が形成されていないノズル翼１２ｃの外周面の温度は、
燃焼ガスによって高くなりやすい。このため、望ましくは、フィルム冷却流路ｒ２が形成さ
れていないノズル翼１２ｃの外周面には、窒化ケイ素などによる断熱コーティング（thermal
barrier coating（ＴＢＣ））で形成される。
図２に示す通り、第一タービン１２は、例えば背面流路ｒ３をさらに有する。背面流路ｒ３
は、流路ｒ１に連通し、かつ、タービンホイール１２ａの背面ｂｆの半径方向の端よりも半
径方向内側に位置する背面ｂｆの部分に向かって延びている。このため、背面流路ｒ３を通
過した作動流体によってタービンホイール１２ａの背面ｂｆを冷却できる。これにより、ラ
ジアルタービンにおけるタービンホイール１２ａも冷却されるので、第一タービン１２のタ
ービン入口温度を高めやすい。
第一タービン１２は、例えば、バックプレート１２ｍ及び遮熱プレート１２ｎをさらに含む。
バックプレート１２ｍによって、第一圧縮機１１と第一タービン１２とが隔てられている。
遮熱プレート１２ｎは、タービンホイール１２ａの背面ｂｆと向かい合うように配置され、
背面流路ｒ３の少なくとも一部は、バックプレート１２ｍ及び遮熱プレート１２ｎによって
形成されている。第二環状板１９ｂは、タービンノズルリング１９の周方向及び半径方向に
おいて各ノズル翼１２ｃの内部空間と重なる位置に貫通孔を有す。例えば、第二環状板１９ｂ
はタービンノズルリング１９の周方向及び半径方向において各ノズル翼１２ｃの内部に配置
された内筒１２ｄの内部空間と重なる位置に貫通孔を有している。例えば、第二環状板１９ｂ
に形成された貫通孔によって、背面流路ｒ３が流路ｒ１に連通している。背面流路ｒ３には、
流路５３を通過した作動流体の約５０％が流路ｒ１を通過して供給される。遮熱プレート
１２ｎの半径方向内側の端部には複数の貫通孔が形成されている。背面流路ｒ３を流れる作
動流体は遮熱プレート１２ｎの複数の貫通孔を通過して、タービンホイール１２ａの背面ｂｆ
に吹き付けられる。これにより、タービンホイール１２ａが衝突冷却される。タービンホイ
ール１２ａの背面ｂｆに吹き付けられた作動流体はタービンホイール１２ａを流れる燃焼ガ
スに混じって第一タービン１２の外部に吐出される。タービンホイール１２ａの背面ｂｆに
は、望ましくは、応力低減のためのスカラップが形成されている。
❦ なぜ、かまぼこ屋がエネルギーのことを考えたのか ❦ No.28
● エネルギーから経済を考える経営者ネットワーク会議 活動の紹介
活動の大きな柱は二つです。
一つ目の桂は「再生可能エネルギーを中心とした地域のエネルギー自給体制を小さくてもよ
いから同時多発的に構築していくこと」。そのための情報やノウハウを会員間で共有できる
プラットホームとなり、各地の動きを促進します。具体的には、エネ経会議の特派員が全国
を飛び回り、先進的な事例を取材して、事業者の思いや事業立ちあげの経緯を苦労話ととも
に細介していきます。その記事を見てより多くの人が「あそこでこんなことができるなら、
自分のところでもできるかも知れない。やってみよう」と気づき、行動を起こしてもらえる
ことを期待しています。そう思い立ったなら、より詳細な話は直接当事者同士でやりとりし
ていただけます。そのような連携が、エネ経会議のキャッチコピーが「実践のネットワーク
」である所以です。後ほど、二つの地域から具体的事例を報告いたします。
二つ目の柱は「賢いエネルギーの使い方を学び、かつ実践すること」。
省エネに必要な技術や経済性に関する情報を会員個別の案件に合わせてアドバイスできるサ
ービスを提供します。エネ経会議の中に設置した「省・創エネセンター」には現在12名のエ
ネルギー関係の専門家・実務家にテクニカルアドバイザーとして登録していただいておりま
す。省エネだけでなく、創エネ、つまりエネルギーを作り出すことについても会員からの個
別の案件に関する質問やコンサルテーションの要望にリアルタイムで応えられる体制を敷い
ています。
省エネを進めることは、結果的にはエネルギーを作り出すことと同じ効果がありますし、さ
らなる技術革新を促し、新たなビジネスチャンスの開拓にもつながる日本経済の健全な発展
にとっても有意義なことです。さて、ここで再生可能エネルギーを中心とした地域のエネル
ギー自給体制構築の取り組みのうち、エネ経会議の会員が直接運営する実例を二つご紹介し
ます。島根県浜田市と神奈川県小田原市からの報告です。
島根県・浜田から 中国ウィンドパワー株式会社
中国ウィンドパワー株式会社が実質的に運営する浜田市の生湯温泉風力発電所１基、益田市
の高津川風力発電所１基、江津東ウィンドファーム１１基、トータル１３基で総出力３５０
万キロワットを発電し、経営が軌道に乗ったことで、「地域にお金をまわす」試みが可能に
なりました。いろんな面で先進事例といえると思います。私たちの会員矢口伸二さんが島根
県の浜田で１１年前の２００３年６月から風力発電に取り組んでいるのが中国ウィンドパワ
ー株式会社です。まったくの地元資本で、現在、島根県内３ヵ所に計１３基の風車を建設、
年間発電量３５０万キロワット、総事業費５７億円の規模で運営されています。
再生可能エネルギーの現況はこれから導入が本格化していく過程の途中の一通過点ですから、
過渡期につきもののさまざまな問題点に直面しております。この一点をあたかも最終結果で
あるかのような扱いで再生可能エネルギーを結論づけてしまうような論評が横行しておりま
すが、中国ウィンドパワー矢口伸二さんの取り組みはさまざまな経緯 を織り込み、一つひ
とつきちんと解決しながら時系列的位置づけを行い、先の見通しまで明らかにして、なおか
つ予測を加えているため、風力発電の本来あるべき姿が非常にわかりやすくなっています。
そういう意味で中国ウィンドパワーの取り組みを風力発電の最適ビジネスモデルの１つと評
価して、エネ経会議の活動の一環とし、２０１３年２月に会員２０数名と共に現地視察に行
き、矢口さんに話を聴きました。中国ウィンドパワーの建設と運営で特筆すべき点は、関発
行為につきものの大規模な反対運動やトラブルがなかったということで、それは今も変わり
ません。大変興味深かったのは次の点でした。今から１１年前、「３・１１」が起きるより
かなり前のことでしたから全般に再生可能エネルギー、風力発電に対する関心が薄く理解が
なかなか得られないときでした。そんな時代に先駆的に着手するには大変な決断が要ったと
思います。
この項つづく